STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格 化學分析可采用測定化學成分常用方法中的任意一種，如發射光譜法、X射線法、原子吸收法、燃燒法或濕式分析法。所用的校準方法應能在公認的標準中找到。所有化學分析均應按照ASTM A751進行。STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格針對深井和大位移井中套管存在很大軸向拉伸和壓縮載荷的情況，對API偏梯螺紋接頭進行有限元分析計算，得出了在不同載荷作用下螺紋接觸應力的分布API偏梯螺紋接頭是油田廣泛使用的一種接頭。在下套管過程中，靠近井口的管子受到拉伸載荷作用力。在大位移井中，管柱下部的一段由于摩擦阻力的作用，套管受到較大的壓縮載荷作用[1][2]。螺紋連接部分是套管柱中最薄弱的環節，因此，STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格所有用來進行驗收/拒收測量的儀器至少每班檢查一次精度。直尺、測長圈尺和其他不可調測量工具應外觀檢查標記清晰度和固定參考點的損情況。這些量具的核查程序應文件化?？烧{量具和不可調量具制造廠應文件化規定。如果本規范要求校準或檢查的測量設備發生異常情況，精度可能有問題，使用之前應重新校準或重新檢查。套管接頭不能完全滿足石油生產的需要，研究機構和生產廠家紛紛開展了特殊套管螺紋的研發。套管接頭的整體性能研究包括兩大類問題：一是連接強度問題，即如何提高套管接頭的承載能力；二是接頭密封性能問題，即如何提高密封的可靠性。本文以雙級套管螺紋和變螺距套管螺紋兩種特殊套管螺紋接頭為研究對象，應用ANSYS對其進行性能仿真，首先建立有限元模型，利用接觸分析模塊，分STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格端螺紋和接箍內螺紋。1.2旋合螺紋狀態技術處理套管柱下入井下時,管端與接箍螺紋連接必須施加一定的旋合螺紋力矩。套管旋合螺紋力矩的實質性表現是螺紋牙產生軸向和徑向過盈量。當螺紋處于用手旋緊狀態時,管端公螺紋與接箍母螺紋牙面處于自由接觸狀態,公螺紋與母螺紋之間沒有擠壓作用,螺紋牙之間也就沒有擠壓應力產生。套管螺紋連接用手旋緊之后,再旋緊螺紋便產生旋合螺紋力矩,對帶接箍的管子它同時也作為一種密封性能的間接考核方式,但這種考核方式也存在以下問題:①靜水壓試驗加壓和保壓時間較短,而實際流體通過螺紋螺旋形泄漏通道的時間可能較長,其結果不能完全真實反映螺紋的密封性能。②靜水壓試驗一般在螺紋剛上緊狀態進行,此時螺紋脂處于濕潤狀態,有利于螺紋的密封性;放置一段時間后或在井內服役時螺紋脂中的油基質揮發,往往不利于密封性。所以,摩擦力引起的扭矩和內外螺紋變形引起的扭矩兩大部分組由于套管連接內外螺紋副之間的摩擦是以滑動粘著摩擦為主,故本文采用滑動庫侖摩擦模型來進行分析。其中在使用螺紋脂的情況下,接觸面處的摩擦系數L一般取為0.016～0.026之間[6],而在本模型中摩擦系數L取為0.02。內外螺紋副之間的摩擦力主要有兩部分構成,圖3(f)就是考慮摩擦力后螺紋牙兩側的接觸應力分布狀況。由圖可以看出螺STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格接觸應力達到700MPa以上，已經發生屈服。在拉伸載荷作用下，管端的螺紋最先發生屈服。分別對接頭的公端施加軸向壓縮載荷537KN、1074KN、1611KN、2148KN、2550KN，得出各個螺紋牙的接觸應力如圖3所示，在不同的壓縮載荷作用下，第1牙螺紋的接觸應力較大，在350MPa左右，3至17牙螺紋接觸應力分布比較平均，在100MPa左右，最后幾牙接觸應力增大，螺紋接觸應力分布整體上成馬鞍狀：矩是由上扣過程克服套管和管箍嚙合螺紋之間的摩擦而產生的;變形扭矩是由套管和管箍變形產生的［10－12］由于在整個上扣過程中，變形扭矩遠小于摩擦扭矩，因此可忽略變形扭矩的影響，僅將摩擦扭矩作為總上扣扭矩總上扣扭矩計算公式如下:由于采用有限元的方法只能得到單元節點上的接觸壓力，從而無法直接利用式(1)計算總上扣扭矩，因此，文中提出了一種計算上扣扭矩的簡便快捷的STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格倫工業研究院根據API倡議的研究計劃提出的。1949年5月1日由麥倫工業研究院成立了一個研究小組,研制一種比市場供應的螺紋脂更適用于套管和油管的螺紋脂。這種螺紋脂以礦物油為基體,添加金屬和石墨粉制成。1951年11月6日API開發部在芝加哥召開第3次會議通過了把麥倫工業研究院研制的螺紋脂命名為API螺紋脂,并發表了公報。為了提高螺紋脂的密封性能,研制了硅脂基螺紋脂,但該螺紋脂STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格為二氧化硅及硅酸鹽等，黏著物內的白色顆粒為鉆桿接頭基體上剝落的金屬顆粒從失效鉆桿接頭樣品上取直徑為12．5mm的圓棒拉伸試樣，規格為10mm×10mm×55mm的縱向夏比V型缺口沖擊試樣和硬度試樣進行檢測，檢測結果如表4所示結果表明，鉆桿接頭的拉伸性能沖擊性能及硬度符合APISpec5DP2010標準要求宏觀及微觀分析表明，失效鉆桿樣品斷裂位置發生了明顯的縮頸現象，斷口兩側外表面長期以來,國內外均未找到一個完善的用于油井管螺紋保護的方法。國內曾采用過全塑保護環對小直徑油管螺紋的保護,但都因效果不好而未能推廣,因此,至今仍用STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格。當鉆壓偏大而鉆速較小時，容易發生鉆具失效事故。鉆具組合失效分析帶扶正器下部鉆具組合失效 與扶正器使用有關的下部鉆具失效包括:扶正器本身公扣或母扣斷、脫扣、漲扣、倒扣，與扶正器相連的鉆鋌或配合接頭的公扣或母扣斷、脫扣、漲扣、倒扣，鐘擺或造斜鉆具長跨距內鉆鋌的連接處斷。鋼保護環的主要缺點是加工困難,價格高,使用效果不理想。開發新材料研究新工藝,’制造新型保護環一直是國內外各有關油井管步產廠家和用戶不懈探索的課題。按美國石油協會:(API)標準要求,在油井管內外保護環的沒i一}上,要考慮其村料與機械強度能夠保護螺紋和管端在正常裝卸和運輸中不受損壞。內外保護環應能起到保護鋼管螺紋全長的作用,并能在鋼管運輸和正常的庫存期間保證螺紋不浸水與臟物。保護環的材料中不應含有腐蝕螺紋或粘附螺紋的成分,并能適哎在一46一 6℃的溫度環境中使用。目前,我國的幾家油井管生產乓均使用用鋼管或鋼板沖壓制造的鋼質保護環;而在國外,如美國、日_本、聯邦德國、加拿大等國已經采用普通“鋼一塑”STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格、上述兩種保護環都存在缺點,前者制作困難,造價高,而且保護螺紋效果不佳,后者對螺紋的保護效果雖有改善,但成本昂貴。近年來國內外許多鋼管廠都在為改造保護環的結構型式,簡化制作工藝,降低成本而努力研究、探索。按寶鋼無縫鋼管廠的設計,該廠每年需用油套管內外螺紋保護環286萬只,STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格而聯邦德國德馬克公司為寶鋼設計的保護環制作工藝抗撞擊殼中部與緩沖塑件中部緊密貼合，嵌套連接，止轉扣位于二者連接的部位，緩沖區位于抗撞擊殼頂端與緩沖塑件頂端之間，緩沖塑件內徑恰能與鉆桿嵌合，絲扣油存積處位于緩沖塑件內側與鉆桿連接部位的上下兩端。本實用新型鉆桿螺紋保護器容易安裝或拆卸，不易脫落，外殼和塑件不易分離，保護鉆桿螺紋不易損壞經買方與制造廠協商并在訂單上規定時,夏比沖擊試驗應在14℉±5℉（-10℃±2.8℃）下進行，結果應滿足SR20.2的要求。SR20.2 夏比吸收能要求夏比V型缺口沖擊吸收能要求見表SR20。每個試樣的吸收能及其平均值都應報告。STC螺紋石油套管護絲帽|石油套管護絲帽最新價格